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10t/d地埋式一體化生活污水處理設備
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進行曝氣，降低初進水所殘余的有機碳、有機氮和氨氮，以及來自主曝氣格未被降解的有機物和內源呼吸釋放的氨氮，并吹脫在前面缺氧階段產生的截留在混合液中的氮氣。連續的循環增加了主曝氣格內的微生物量，同時進一步降低序批處理格中的懸浮固體，降低了MLSS濃度，有利于其在下半個周期中作為澄清池時，減少污泥量以提高沉淀池的效率。
停止循環，延時曝氣。
為進一步降低序批處理格內的有機物和氮濃度，減少剩余的氮氣泡，采用延時曝氣。這步是在沒有循環，沒有進出流量的隔離狀態下進行。延時曝氣使序批處理格中的BOD5和TKN達到處理的要求水平。
靜置沉淀。
延時曝氣停止后，在隔離狀態下，開始靜置沉淀，使活性污泥與上清液有效分離，為下半個周期作為澄清池出水做準備。沉淀開始時，由于仍存在剩余的溶解氧，沉淀污泥中的硝化菌繼續硝化殘余的氨，而好氧微生物繼續進行好氧內源呼吸。當混合液中氧減少到一定程度時，兼性菌開始利用硝化態氮作為電子受體進行缺氧內源呼吸，進行程度較低的反硝化作用。
10t/d地埋式一體化生活污水處理設備在整個半周期過程中，此時序批處理格中上清液的BOD、TKN、氨、硝酸鹽、亞硝酸鹽的濃度低，懸浮固體總量也少，因此該序批處理格在下半個周期作為沉淀池，其出水質量是可靠的。在這一步，可以從交替序批處理格中排放剩余污泥。第二個半周期：步驟6的結束標志著處理運行的下半個循環操作開始。通過兩個半周期，改變交替序批處理格的操作形式。第二個半周期與*個半周期的6個操作步驟相同。
MSBR法的主要運行特點
(1)MSBR系統能進行不同配置的設計和運行，以達到不同的處理目的。
(2)每半個運行周期中，步驟的數量和每步驟所需的時間，取決于原水的特性和出水的要求。這里介紹了6個運行步驟，但所需總的步驟可以被系統設計者所選擇。常常可以在實際運行中減少，以便使運行過程簡單化。例如，步驟1和步驟2能通過延長步驟1和減少步驟2的時間來合并這兩步為一步。增加步驟1的時間則增加序批處理格有機碳的量，這使得在不進原水的缺氧混合時間需要更長，以平衡步驟3.也可以增加步驟，進行更多的缺氧好氧序批操作，來處理有機物和氨氮濃度更高的原水，以達到更低出水總氮的要求。
(3)在每半個循環中，原水大部分時間是進入主曝氣格。接著是部分或全部污水進入作為SBR的序批處理格。在主曝氣格中完成了大部分有機碳、有機氮和氨氮的氧化。另外，主曝氣格在*混合狀態下連續曝氣，創造了一個穩定的生物反應環境。這使得整個設備能承受沖擊負荷的影響。
(4)從序批處理格到主曝氣格的循環流動，使得前者積聚的懸浮固體運送到了后者。循環也把主曝氣格內的被氧化的硝化氮運送到在半個循環的大部分時期處在缺氧攪拌狀態下的序批處理格，實現脫氮的目的。
(5)污泥層作為一個污泥過濾器，對改善出水質量和缺氧內源呼吸進行的反硝化有重要作用。
高密度沉淀池的運行控制
混合區
經過測定混合區的進泥水濃度，發現儀表顯示的讀數失準，雖然表值與實測值之間沒有確切的線性對應關系，但實測濃度為儀表讀數的1. 5-2. 5倍，實測濃度的平均值為0. 74 g/L，明顯小于設計值2.0 g/L。這是因為在高密池實際應用中發現，當進泥水的濃度高于1. 5 g/L，高密池就會發生污泥上浮現象，使出水濁度升高，對凈水工藝產生沖擊，所以在生產過程中人為縮短了凈水工藝中沉淀池的排泥周期，延長了排泥歷時，使進人高密池的排泥水濃度過低。較低的進泥濃度不僅增加了污泥處理系統的流量負荷，還延長了污泥在沉淀區的濃縮時間川，未能充分發揮高密池的效能。
采用干燥箱恒溫烘重測量排泥水濃度的方法操作繁瑣，存在實用滯后問題，且當進水濃度低時，用烘干稱重的方法測得的濃度值失準。通過多次試驗，比較了采用烘干稱重和用濁度估測的方法測定排泥水濃度的數值，結果表明，在同一水質期內排泥水的性質差別較小時，以用濁度估測進人高密池的排泥水濃度。
反應區的污泥為來自混合區的排泥水與循環系統回流的高濃度濃縮污泥的混合污泥，其濃度可以根據進泥水濃度和回流濃度計算得出。實際監測中發現反應區污泥高濃度可達3.5g/L，此時回流比和回流濃度都高，但此時投藥量仍然根據進泥水濃度表值0. 74 g/L進行投加，投加量為1. 0 g/L。由于投藥量不足，反應區產生的絮體碎小，這種污泥顆粒的沉降性和濃縮性都不如大絮體顆粒。
根據小試得到投藥量為1. 3 %。(按混凝劑占污泥干重的比例) ，但是加藥量的不足卻未導致污泥上浮的發生，這是因為此時的進泥量僅有300m3/ h，遠遠低于設計大流量960 m3/ h。在設計大流量下的上升流速為17 . 8 m/h，而在300m3/ h的流量下的上升流速為5.56 m/耐h，使得顆粒有足夠的沉淀時間，而且布設在沉淀區上部的斜管還有較好的截留小絮體的作用。
反應區污泥濃度為3.5 g/L時高密池仍能正常運行，這說明高密池有處理高濃度進泥水的能力，高于1.5g/L就會發生上浮的現象則可能是由于其他原因而并非高進泥濃度造成的。
靜水沉降中污泥濃度與高度成正比例，為了確定沉降比與反應區污泥濃度的關系，多次取樣測定污泥沉降比，并與根據物料平衡算出的濃度值進行線性回歸，結果表明兩者有良好的線性關系。可以根據沉降比估計反應區內污泥的濃度，從而進行投藥量、回流比等指標的調整。
外部污泥循環區
污泥回流能加速礬花的生長并增加礬花的密度，以維持均勻絮凝所要求的高污泥濃度。但是由于泥位變化的不穩定和回流泵吸泥口附近對泥層的抽吸作用，回流污泥的濃度很不均勻，在0-28.7 g/L之間，且大多數情況下污泥濃度較低。
實際運行中的回流量始終為300m3/ h，并未考慮回流濃度和進泥水濃度的大小。回流清水對反應區的影響不大，只是使進水濃度降低5%;但當回流污泥濃度大時，進水濃度會提高數倍，出現加藥不足導致絮體細小的情況。因此應根據進泥濃度、進泥流量、回流的濃度適度調整回流量。
回流濃度和泥床高度有關，當回流污泥濃度大時說明泥位較高，應降低回流量，減緩沉淀區的泥層增高速度。也可據反應區的沉降比來調節回流量，當沉降比大( >15 ) 時，應該降低回流量，這是因為反應區污泥濃度足夠大，能保證絮凝效果，沒有必要再回流以增加濃度，也避免了藥劑的浪費和泥層增高的加快。
沉淀區
高密池底部刮泥機的連續刮掃促進了沉淀區污泥的濃縮。斜板放置在沉淀池的頂部，用于去除殘留的礬花并產生水質合格的出水。沉淀區的上清液回流到配水井，如果上清液濁度較高則會影響凈水工藝，同時也浪費混凝劑川。
活性污泥、氧化溝、SBR工藝
1.常規活性污泥法適用于中等負荷的大型污水處理廠。
2.氧化溝法、SBR法的基建費用低，運行費較高。若處理規模為10萬t/d,折舊以20年計，氧化溝、SBR與常規活性污泥法的總處理費用大體相當。規模越小，氧化溝、SBR的總處理費用越低。因此，對于中小型污水處理廠而言，氧化溝、SBR在經濟 上有益。
3.氧化溝、SBR工藝一般不設初沉池和污泥消化池，處理單元比常規活性污泥法減少50%以上，操作管理簡化;且設備國產化程度高，價格低。
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