安沃馳銷售AVENTICS電磁閥R414002009

電磁閥應滿足以下性能要求：加電時，主活門應關閉;斷電后，主活門應復位，即主活門打開。電磁閥進行性能試驗時，主活門不復位。工作原理：產品為先導式常開電磁閥。電磁閥不通電時，油液經主活門節流孔進入主活門內腔，先導活門在電磁閥彈簧的作用下處于打開狀態，主活門內腔與出口接通，油液通過先導閥孔流到產品的出口;由于主活門阻尼孔的作用，主活門內腔與進口產生

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電磁閥應滿足以下性能要求：加電時，主活門應關閉;斷電后，主活門應復位，即主活門打開。電磁閥進行性能試驗時，主活門不復位。工作原理：產品為先導式常開電磁閥。電磁閥不通電時，油液經主活門節流孔進入主活門內腔，先導活門在電磁閥彈簧的作用下處于打開狀態，主活門內腔與出口接通，油液通過先導閥孔流到產品的出口;由于主活門阻尼孔的作用，主活門內腔與進口產生較大的壓差，此時主活門在壓差和主彈簧作用下使主活門處于打開位置，并保持平衡。電磁閥通電時，電磁閥動鐵芯吸合，先導活門在彈簧作用下關閉。主活門在液壓力作用下克服主彈簧彈力關閉。

電磁閥驅動電流加載和卸載過程進行了實驗研究，基于實驗結果和驅動原理求取了不同氣隙下電磁閥磁鏈與電流的關系，并根據磁鏈與電磁力的關系建立了電磁閥的電磁模型。然后根據電磁閥的工作原理建立了描述銜鐵運動特性的電磁閥動力學模型。有限元法的缺陷在于不能模擬氣隙的動態變化過程和磁滯的影響。不考慮磁通密度在磁路橫截面內分布不均的磁阻模型的缺陷是不能反映磁通密度分布不均導致的磁導率的變化，無法考慮磁滯的影響。綜上所述，國內外對控制電流加載和卸載過程中電磁閥特性變化的研究還不夠深入。此外，建立的電磁閥模型沒有考慮因磁滯導致的控制電流加載和卸載過程的區別。

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工作過程中，鐵芯和銜鐵行程限制器固定不動。當電磁力和彈簧2對銜鐵施加向上的力不足以克服彈簧1對銜鐵施加向下的力時，電磁閥關閉，氣隙大。線圈中通過電流，當電磁力和彈簧2對銜鐵施加向上的力能夠克服彈簧1對銜鐵施加向下的力時，銜鐵向上運動，電磁閥打開。通過噴油器驅動模塊可以調節燃油噴射脈寬、大電流值以及驅動方式等。實驗中通過調節驅動模塊使驅動電流隨時間的變化如圖3所示。驅動電流隨時間變化的過程分為3個階段:電流快速上升階段A、大電流保持階段B和電流快速下降階段E。在不同的氣隙下采集A和E階段的電流和電源電壓。對A階段和E階段磁鏈的理論分析表明，氣隙較小的情況下，在電流較小時磁鏈隨電流的增加快速增大;電流增大到一定程度后，磁鏈隨電流的增加而增大的速度變慢。氣隙較大的情況下，隨電流的增加磁鏈在整個電流范圍內均快速增加，但磁鏈小于相同電流下較小氣對應的磁鏈。電磁閥的這些特性是鐵芯和銜鐵材料的磁飽和造成的。磁滯的作用使得相同電流下對應的A階段的磁鏈小于E階段的磁鏈，E階段電流下降為0A時，電磁閥的磁鏈遠遠大于0Wb。

FESTO CJM-5/2-1/4-FH

CJM-5/2-1/2-FH

MFH-5-1/8-B

賀德克 HAD-4445-A-400-000

賀德克 HAD4445-A-250-000

亨士樂 651108

康茂盛 25N2A25A180

施邁賽 AZ15-16-B1

亞德客 4V310-10配過濾器AL-2000

FESTO MFH-3-1/2-24VDC

本特利 330103-00-04-10-02-00

小金井 1801E1-PLL-DC24V

SUNX GA-2D

意爾創 EL63G4096Z5L15X3PR

小金井 SLB12-02

STQ12-6

SPG12

FESTO CPASC1-M1H-M-P-2.5

SUNX EX-13EB

EX-13A

SUNX EX-13B

亨士樂 R141-0/2000ES.111B-3-L5S-5

賀德克 EDS3316-2-060-000-F1

太陽鐵工 35H-3R1CB63B500-00

哈威 LHK22G-21-180/180

MAC 45A-AA1-DDAB-1CM